取樣冷卻器,鍋爐取樣冷卻器聊一聊它的關(guān)鍵改造技術(shù) 取樣冷卻器,鍋爐取樣冷卻器聊一聊它的關(guān)鍵改造技術(shù)。在大家談取樣冷卻器的情況下，要先理清晰什么叫取樣冷卻器，主要用途是啥？在取樣冷卻器的時候，該取樣冷卻器設備遙遙的優(yōu)劣立即能夠危害到產(chǎn)遙遙量檢測的壞，不容小覷。
某核電站鍋爐取樣冷卻器發(fā)生泄露的原因，根據(jù)發(fā)現(xiàn)的問題制定了以U形管換熱器替代原纏繞管換熱器的改造方案。對比分析了U形管換熱器與纏繞管換熱器的結(jié)構(gòu)特點,并對該U形管換熱器的熱工設計、結(jié)構(gòu)設計以及制造中需要注意的問題進行了介紹。改造后的U形管換熱器滿足設計要求。
該鍋爐取樣冷卻器屬于核三遙遙設備，傳熱管釆用纏繞管，管箱、管板、殼側(cè)筒體間為全焊接結(jié)構(gòu)。管側(cè)介質(zhì)是一回路冷卻劑,殼側(cè)介質(zhì)是中間回路冷卻水，管、殼側(cè)的設計壓力17.6MPa,設計溫度350Y,屬于高壓高溫差設備，且存在溫差應力。此外，該設備管側(cè)流量會隨不同工況在3.6~9th間變化，詳細設計參數(shù)見表1，結(jié)構(gòu)示意圖見圖1。管側(cè)流體圖1纏繞管結(jié)構(gòu)示意圖
設備失效原因分析經(jīng)初步檢測查明，鍋爐取樣冷卻器纏繞管束發(fā)生泄露，但管束泄露的具體位置不能確定，可能是纏繞管發(fā)生泄露，也有可能是纏繞管與管板間焊縫出現(xiàn)泄露。分析管束發(fā)生泄露的原因,初步認為該鍋爐取樣冷卻器單根纏繞管呈彈簧狀，當管內(nèi)外介質(zhì)溫差較大，或者在流量波動時，纏繞管會發(fā)生伸縮,尤其在檢修期間的停車開車過程中，纏繞管伸縮相對較大。而纏繞管管徑較細較長，且是由多跟傳熱管拼焊而成,在管間拼焊處、管束彎曲點以及管束與管板連接處有可能存在應力集中，因此經(jīng)遙遙間運行后，容易導致泄露發(fā)生。
改造方案設計根據(jù)設計輸入以及上述原因分析,該鍋爐取樣冷卻器屬于高溫高壓高溫差的設備,運行期間已發(fā)生多次泄露。為了解決上述問題,遙遙設備的安全運行，我方擬采用U形管式換熱器作為改造方案進行設計。U形管換熱器管束兩端固定在同一塊管板上,可以自由伸縮，從而可以避遙遙溫差應力的影響，適用于高溫高壓高溫差的設計工況，且u形管換熱器與纏繞管換熱器比較如下U形管換熱器是應用。
普遍的換熱器結(jié)構(gòu)形式，結(jié)構(gòu)簡單，設計、制造工藝均很成熟，制造質(zhì)量、周期有遙遙;纏繞管換熱器結(jié)構(gòu)復雜，制造遙遙高，制造質(zhì)量、周期難把握；U形管換熱器換熱效率比纏繞管換熱器低,相同熱負荷需要更多的換熱面積；U形管換熱器管數(shù)量較多，相同設計余量下允許堵管數(shù)量比纏繞管換熱器多；纏鋭管換熱器可以實現(xiàn)純逆流換熱，因此換熱端差比U形管換熱器更小。經(jīng)初步計算，采用U形管換熱器改造方案可以滿足設計要求,具備改造條件，因此開展詳細設計。
熱工設計該鍋爐取樣冷卻器熱工計算釆用HTRI軟件按照TEMA要求設計，設計輸入?yún)?shù)由業(yè)主提供，主要包括設備的設計標準、流體介質(zhì)、設計壓力、設計溫度、運行壓力、運行溫度、允許壓降、流量、污垢系數(shù)及外形尺寸等參數(shù)。表2熱工設計結(jié)果設計要求，換熱管釆用SA213TP321材料的U形管，折流板采用雙弓形折流板，為了防止進出口流量波動沖擊換熱管，在進出口處又設置了導流簡。計算結(jié)果見表2,外形結(jié)構(gòu)及管束布置見圖2。
圖2熱工設計紿病示意圖
結(jié)構(gòu)設計
圖3鍋爐取樣冷卻器結(jié)構(gòu)示意圖根據(jù)熱工設計結(jié)果，按照ASMEND相關(guān)要求開展結(jié)構(gòu)設計。設備整體結(jié)構(gòu)見圖3,殼側(cè)封頭與殼側(cè)筒體間、管殼側(cè)筒體與管板間均釆用全焊接結(jié)構(gòu)，換熱管與管板采用全深度液壓脹加強度焊的連接方式，可以防止介質(zhì)泄露。筒體強度計算鍋爐取樣冷卻器管側(cè)、殼側(cè)筒體均選用SA182F321材料，按ASMEIIIND的要求，筒體厚度按式（1）計算，計算后按標準要求選取筒體厚度。t=—PRSE0.6P其中P一為設計壓力；R一筒體內(nèi)半徑；E一焊接接頭系數(shù)；S—設計溫度下材料的許用應力，按ASMEII查取。封頭強度計算封頭選用SA182F321材料，按ASMEIIIND的要求,封頭厚度按式（2）計算，計算后按標準要求選取封頭厚度。t=—PD―2SE0.2P其中P一為設計壓力；D—筒體內(nèi)直徑；E一焊接接頭系數(shù)；S設計溫度下材料的許用應力，按ASMEII查取。管板強度計算管板選用SA182F321材料，按TEMA要求，管板厚度分別按彎曲強度（式（3））、剪切強度（式（4））進行計算，在計算所需的較大厚度基礎(chǔ)上按標準要求選取管板厚度。(3)丁豈0P式中F一管板常數(shù),TEMA圖RCB7.132；G受壓直徑；P一管間距；do一管外徑；P—設計壓力；S設計溫度下管板材料的許用應力；%—管子中心線當量直徑；,0.907n1=1—%4.3制造要求4.3.1管束制造U形管不允許拼接,管子彎曲部分的小壁厚以及管子彎曲后的橢圓度應符合TEMARCB2.31規(guī)定要求。U形管成形后兩直管段之間的距離公差,應能遙遙管子穿過折流板和管板裝配時不受損傷，并且在彎管段與直管之間的過渡區(qū)處測得的距離偏差不應遙遙過下列值55mm<DW150mm,允許偏差為±1.5mm150mm<DW500mm,允許偏差為±2.5mm其中D—彎管中心直徑在U形管穿管之前，應確認所有在U形管制造或彎管過程中遙遙的潤滑劑和涂層已去除。U形管在穿管過程中應遙遙清潔。穿管時不得用強力，不允許將U形管預變形后再穿管。U形管與管板采用強度焊+全深度液壓脹的連接方式，該連接焊縫應根據(jù)ASMEBPVCV要求，在焊接后脹管前進行気氣泄露試驗以證明焊縫的密封遙遙，然后進行遙遙PT無損檢測。焊接檢測所有的焊縫應進行打磨來去除不連續(xù)以減小應力集中和滿足檢查及檢測的要求。焊縫表面和熱影響區(qū)不得有裂紋、氣孔、弧坑、夾渣、未熔合等缺陷存在。材料表面上的所有刻痕、凹槽、劃傷等缺陷及弧擊，應釆用打磨法去除，并以大斜度13與鄰近母材圓滑過渡，打磨區(qū)域不得低于設計的小厚度。承壓邊界的打磨區(qū)域應在打磨后進行液體滲透檢測。非承壓邊界的打磨區(qū)域在打磨后應進行目視檢查。任何弧擊導致的銅沉積物需確認已遙遙移除。所有全焊透B類焊縫需經(jīng)遙遙RT+遙遙PT檢測;所有全焊透C、D類焊縫，需經(jīng)遙遙RT（或UT）+遙遙PT無損檢測;其他焊縫需經(jīng)遙遙MT或遙遙PT無損檢測。5結(jié)論核電站某鍋爐取樣冷卻器發(fā)生泄露,需要進行改造更換。為滿足業(yè)主要求,我方先調(diào)研分析了該鍋爐取樣冷卻器發(fā)生泄露的原因，再根據(jù)發(fā)現(xiàn)的問題制定設備的改造方案，改造后的設備需在滿足設計要求的同時避遙遙之前問題的再次發(fā)生。目前該鍋爐取樣冷卻器已運行近一年，運行遙遙良，滿足設計要求。

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